Разлог зашто су соларне уличне лампе толико популарне је тај што енергија која се користи за осветљење долази из соларне енергије, па соларне лампе имају карактеристику нултог електричног наелектрисања. Који су детаљи дизајна?соларне уличне лампеСледи увод у овај аспект.
Детаљи дизајна соларне уличне лампе:
1) Пројектовање нагиба
Да би модули соларних ћелија примили што више сунчевог зрачења током године, потребно је да одаберемо оптималан угао нагиба за модуле соларних ћелија.
Дискусија о оптималном нагибу модула соларних ћелија заснива се на различитим регионима.
2) Дизајн отпоран на ветар
У систему соларних уличних светиљки, дизајн отпорности на ветар је једно од најважнијих питања у структури. Дизајн отпоран на ветар је углавном подељен на два дела, један је дизајн носача батеријског модула отпоран на ветар, а други је дизајн стуба светиљке отпоран на ветар.
(1) Дизајн отпорности на ветар носача модула соларних ћелија
Према подацима о техничким параметрима батеријског модулапроизвођач, притисак уз ветар који модул соларне ћелије може да издржи је 2700Pa. Ако је коефицијент отпора ветра изабран као 27m/s (еквивалентно тајфуну магнитуде 10), према невискозној хидродинамици, притисак ветра који подноси модул батерије је само 365Pa. Стога, сам модул може у потпуности да издржи брзину ветра од 27m/s без оштећења. Стога је кључно узети у обзир приликом пројектовања веза између носача модула батерије и стуба лампе.
У дизајну општег система уличне расвете, веза између носача батеријског модула и стуба расвете је пројектована да буде фиксирана и повезана вијчаним стубом.
(2) Пројектовање отпорности на ветарстуб уличне лампе
Параметри уличних лампи су следећи:
Нагиб панела батерије A=15o, висина стуба лампе=6m
Пројектовати и одабрати ширину завара на дну стуба светиљке δ = 3,75 мм, спољни пречник дна стуба светиљке = 132 мм
Површина завара је оштећена површина стуба лампе. Растојање од тачке израчунавања P момента отпора W на површини квара стуба лампе до линије дејства оптерећења F панела батерије на стубу лампе је
PQ = [6000+(150+6)/tan16o] × Sin16o = 1545mm=1,845m. Стога је момент деловања оптерећења ветра на површини отказа стуба светиљке M=F × 1,845.
Према пројектованој максимално дозвољеној брзини ветра од 27 м/с, основно оптерећење двоструког соларног уличног панела од 30 W је 480 N. Узимајући у обзир фактор сигурности од 1,3, F = 1,3 × 480 = 624 N.
Дакле, M=F × 1,545 = 949 × 1,545 = 1466 N·m.
Према математичком извођењу, момент отпора тороидалне површине отказа W=π × （3r² δ + 3r δ² + δ3）.
У горњој формули, r је унутрашњи пречник прстена, δ је ширина прстена.
Момент отпора површине лома В=π × （3р2 δ+ 3р δ 2+ δ 3)
=π × （3 × осамсто четрдесет два × 4+3 × осамдесет четири × 42+43） = 88768 мм³
=88,768 × 10⼍6 м³
Напон изазван моментом деловања оптерећења ветра на површини лома = M/W
= 1466/（88,768 × 10⁻⁶） =16,5 × 10⁶ Па =16,5 МПа<<215 МПа
Где је 215 Мпа чврстоћа на савијање челика Q235.
Изливање темеља мора бити у складу са грађевинским спецификацијама за осветљење путева. Никада немојте сећи углове и сећи материјале да бисте направили веома мали темељ, јер ће тежиште уличне лампе бити нестабилно и лако се може испразнити и изазвати безбедносне незгоде.
Ако је угао нагиба соларног носача пројектован превелик, то ће повећати отпорност на ветар. Требало би пројектовати разуман угао без утицаја на отпор ветра и брзину конверзије сунчеве светлости.
Стога, све док пречник и дебљина стуба лампе и завара испуњавају захтеве пројектовања, а конструкција темеља је исправна, нагиб соларног модула је разуман, отпорност стуба лампе на ветар није проблем.
Време објаве: 03.02.2023.
