Разлог зашто су соларне уличне светиљке толико популарне је тај што енергија која се користи за осветљење потиче од соларне енергије, тако да соларне лампе имају карактеристику нулте струје. Који су детаљи дизајнасоларне уличне лампе? Следи увод у овај аспект.
Детаљи дизајна соларне уличне лампе:
1) Дизајн нагиба
Да би модули соларних ћелија примили што више сунчевог зрачења за годину дана, потребно је да изаберемо оптимални угао нагиба за модуле соларних ћелија.
Дискусија о оптималном нагибу модула соларних ћелија заснива се на различитим регионима.
2) Дизајн отпоран на ветар
У систему соларних уличних светиљки, дизајн отпорности на ветар је једно од најважнијих питања у структури. Дизајн отпоран на ветар је углавном подељен на два дела, један је отпоран на ветар дизајн носача батеријског модула, а други је дизајн стуба лампе отпоран на ветар.
(1) Дизајн носача модула соларне ћелије отпорности на ветар
Према подацима техничких параметара батеријског модулапроизвођач, притисак према ветру који модул соларне ћелије може да издржи је 2700Па. Ако је коефицијент отпора ветра изабран као 27м/с (еквивалентно тајфуну магнитуде 10), према невискозној хидродинамици, притисак ветра који носи батеријски модул је само 365Па. Дакле, сам модул може у потпуности да издржи брзину ветра од 27м/с без оштећења. Стога је кључ који треба узети у обзир у дизајну веза између носача батеријског модула и стуба лампе.
У дизајну општег система уличних светиљки, веза између носача батеријског модула и стуба лампе је дизајнирана да буде фиксирана и повезана помоћу стуба завртња.
(2) Дизајн отпора на ветарстуб уличне лампе
Параметри уличних светиљки су следећи:
Нагиб панела батерије А=15о висина стуба лампе=6м
Дизајнирајте и изаберите ширину заваривања на дну стуба лампе δ = 3,75 мм спољни пречник дна дна светлећег стуба = 132 мм
Површина завара је оштећена површина стуба лампе. Растојање од тачке прорачуна П момента отпора В на површини квара стуба лампе до линије деловања акционог оптерећења Ф панела батерије на стубу лампе је
ПК = [6000+（150+6）/тан16о] × Син16о = 1545мм=1.845м。 Према томе, момент дејства оптерећења ветром на површини квара стуба лампе М=Ф × 1.845。
Према пројектованој максималној дозвољеној брзини ветра од 27м/с, основно оптерећење 30В двоглавог соларног панела уличне светиљке је 480Н. Узимајући у обзир фактор сигурности од 1,3, Ф=1,3 × 480 =624Н。
Према томе, М=Ф × 1,545 = 949 × 1,545 = 1466Н.м。
Према математичком извођењу, момент отпора тороидалне површине лома В=π × （3р2 δ+ 3р δ 2+ δ 3）。
У горњој формули, р је унутрашњи пречник прстена, δ је ширина прстена.
Момент отпора површине лома В=π × （3р2 δ+ 3р δ 2+ δ 3)
=π × （3 × осамсто четрдесет два × 4+3 × осамдесет четири × 42+43)= 88768 мм3
=88.768 × 10–6 м3
Напрезање изазвано моментом дејства оптерећења ветром на површини лома=М/В
= 1466/(88,768 × 10－6) =16,5 × 106па =16,5 Мпа<<215Мпа
Где је 215 Мпа чврстоћа на савијање челика К235.
Изливање темеља мора бити у складу са грађевинским спецификацијама за осветљење пута. Никада немојте сећи углове и сећи материјале да бисте направили веома малу основу, јер ће центар гравитације уличне светиљке бити нестабилан, а лако је одложити и изазвати безбедносне несреће.
Ако је угао нагиба соларног носача пројектован превелик, то ће повећати отпорност ветра. Треба дизајнирати разуман угао без утицаја на отпор ветра и стопу конверзије сунчеве светлости.
Према томе, све док пречник и дебљина стуба лампе и шава испуњавају захтеве дизајна, а конструкција темеља је исправна, нагиб соларног модула је разуман, отпор ветра стуба лампе није проблем.
Време поста: Феб-03-2023
